關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋中的若干問題.doc

關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋中的若干問題 ，關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋中的若干問題。
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一、跨徑比 一般情況下，為使邊跨正彎矩和中支點負(fù)彎矩大致接近的原則，以使布束更趨 合理，構(gòu)造簡單，故L1/L2=0.539～0.692是常見的邊、主跨的跨徑比范圍，當(dāng)L 1/L2≤0.419時，邊跨則需壓重，應(yīng)屬于非常規(guī)的特殊處理；大都L1/L2=0.54～ 0.58則較合理，這將有可能在邊跨懸臂端用導(dǎo)梁支承于端墩上合攏邊跨，取消 落地支架。

二、梁高 主跨箱梁跨中截面的高跨比h0≈(1/46.2～1/86)L2,通常為（1/54～1/60）L2， 在箱梁根部的高跨比h1≈（1/15～1/20.6）L2,大部分為（1/18）L2左右。
目前在國際上有減少主梁高跨比的趨勢，已建成的挪威stolma橋和Raftsundet 橋，在跨中區(qū)段采用了輕質(zhì)砼，減輕了自重，減小了主梁高跨比，其跨中h0≈1 /86L2和1/85.1L2，根部高度分別為h1=1/20.1L2和1/20.6L2。
一般情況下，可采用2次拋物線的梁底變高曲線，但往往會在1/4L2和1/8L2 處的底板砼應(yīng)力緊張，且在該截面附近的主拉應(yīng)力也較緊張，因而，可將2次拋 物線變更為1.5～1.8次方的拋物線更合理。
在江蘇平原通航河道上，為了滿足通航凈空的要求，在設(shè)計時甚至采用大于2次 拋物線的冪級數(shù)設(shè)置底板曲線，這是值得十分注意的問題，事實證明，跨中撓 度一般較大，極易發(fā)生正彎矩裂縫和斜裂縫。

三、頂板厚度 以往通常采用28cm，近年來已趨向于減小為25cm，這顯然與箱寬和施工技術(shù)有 關(guān)。

四、底板厚度 以往通常采用32cm(跨中)，逐漸向根部變厚，少數(shù)橋梁已開始采用28- 25cm者，其厚跨比通常為（1/140～1/160）L2,也有用到1/200L2者。
挪威stolma橋和Raftsundet橋最大底板厚度為105cm和120cm，合跨徑的1/286.7 和1/248.3，這將取得了明顯的經(jīng)濟效益。

五、腹板 一般為40～50cm，但應(yīng)特別注意主拉應(yīng)力的控制，近年來在腹板上出現(xiàn)較多斜 裂縫的病害甚多，應(yīng)予謹(jǐn)慎。
增加箱梁的挖空率，減輕截面的結(jié)構(gòu)自重，采用高標(biāo)號砼，采用較大噸位的預(yù) 應(yīng)力鋼束，采用三向預(yù)應(yīng)力體系等，無疑都是提高設(shè)計水平，獲得良好經(jīng)濟效 益的重要措施，但同時又必須合理地掌握好“度”，必須確保結(jié)構(gòu)的安全度和 耐久性。

六、連續(xù)通長束不宜過長 根據(jù)連續(xù)結(jié)構(gòu)的受力特點，截面上既有正彎矩也有負(fù)彎矩，個別設(shè)